Как определить расчетную мощность осветительных установок, коэффициент спроса
Определение установленной мощности осветительных установок
В результате выполнения светотехнических расчетов и выбора ламп определяется установленная мощность осветительной нагрузки.
Установленная мощность (Руст) состоит из мощности ламп выбранных для освещения помещений. При подсчете Руст ламп следует суммировать отдельно мощность ламп накаливания (SРлн), люминесцентных ламп низкого давления (SРлл), дуговых ртутных ламп высокого давления (SРрлвд).
Определение расчетной мощности осветительных установок, коэффициент спроса
Для получения расчетной мощности вводится поправочный коэффициент спроса (Кс) к установленной мощности, так как в зависимости от характера производства и назначения помещений часть ламп по разным причинам может быть не включена.
Расчетная нагрузка для ламп накаливания определяется умножением установленной мощности ламп на коэффициент спроса:
В осветительных установках с разрядными лампами при определении расчетной мощности необходимо учитывать коэффициент спроса и потери мощности в пускорегулирующей аппаратуре (ПРА): для люминесцентных ламп низкого давления:
Нижнее значение 1,08 принимается для ламп с электронными ПРА; 1,2 – при стартерных схемах включения; 1,3 – в схемах быстрого зажигания с накальным трансформатором;
Расчетная мощность для дуговых ртутных ламп ДРЛ, ДРИ:
Коэффициент спроса для рабочего и аварийного освещения
Значение коэффициента спроса для сети рабочего освещения производственных зданий принимается:
1,0 – для мелких производственных зданий;
0,95 – для зданий, состоящих из отдельных крупных пролетов;
0,85 – для зданий, состоящих из малых отдельных помещений;
0,8 – для административно-бытовых и лабораторных зданий промышленных предприятий;
0,6 – для складских зданий, состоящих из многих отдельных помещений.
Коэффициент спроса для расчета сети освещения аварийного и эвакуационного освещения 1,0.
Определение расчетной нагрузки при питании сети освещения от понижающих трансформаторов
Расчетная нагрузка от понижающих трансформаторов с вторичным напряжением 12, 24, 36, 42 В складывается из осветительных приборов, установленных стационарно и нагрузки переносного освещения исходя из мощности одного ручного осветительного прибора 40 Вт с коэффициентом спроса 0,5…1,0, принимаемым в зависимости от степени использования переносного освещения.
В зависимости от нагрузки применяются однофазные понижающие трансформаторы ОСОВ-0,25; ОСО-0,25; однофазные комплектные ЯТП-0,25; АМО-3-50 и трехфазные ТСЗ-1,5/1; ТСЗ-2,5/1.
Если Вам понравилась эта статья, поделитесь ссылкой на неё в социальных сетях. Это сильно поможет развитию нашего сайта!
Подписывайтесь на наш канал в Telegram!
Просто пройдите по ссылке и подключитесь к каналу.
Не пропустите обновления, подпишитесь на наши соцсети:
Определение расчетных нагрузок в осветительных сетях
Расчетные нагрузки в осветительных сетях определяются по методу коэффициента спроса:
где РУСТ – суммарная установленная мощность ИС, подключенных к рассчитываемой сети (определяется светотехническим расчетом), кВт;
КС – коэффициент спроса;
КПРА – коэффициент увеличения установленной мощности в сетях с РЛ за счет дополнительных потерь в ПРА.
Коэффициент спроса зависит от участка осветительной сети, для которого определяется расчетная нагрузка.
Для групповых сетей, сетей аварийного и наружного освещения коэффициент спроса КС = 1, т.е. предполагается, что все светильники таких сетей могут быть включены одновременно.
Для питающих и распределительных сетей КС меняется в пределах 0,6…1,0 в зависимости от назначения освещаемых зданий (помещений), а также от суммарной мощности освещения. При этом можно ориентироваться на рекомендации справочника [5], принимая коэффициент спроса равным:
1,0 – для мелких производственных зданий, торговых помещений и линий, питающих отдельные групповые щитки;
0,95 – для зданий, состоящих из отдельных крупных пролётов (крупных цехов);
0,9 – для административных зданий, помещений общественного питания;
0,85 – для зданий, состоящих из многих отдельных помещений средних размеров;
0,8 – для административно-бытовых, лабораторных зданий промышленных предприятий, лечебных, детских, учебных зданий;
0,6 – для складских зданий, состоящих из многих помещений, для электрических подстанций.
При отсутствии точных сведений о назначении и типе освещаемых зданий (помещений) коэффициент спроса принимается равным единице при суммарной установленной мощности освещения до 5 кВт и равным 0,6 при суммарной установленной мощности освещения более 500 кВт. При суммарной установленной мощности в пределах от 5 до 500 кВт коэффициент спроса принимает значения от 1,0 до 0,6.
КПРА зависит от типа используемых ИС и применяемых ПРА. Он может лежать в пределах от 1,05 до 1,40, уменьшаясь с увеличением мощности ИС. Если тип ПРА, используемых в светильнике, известен, то потери мощности в них определяются по справочнику [5] и прибавляются к РУСТ (тогда КПРА учитывать не надо). Если тип ПРА еще не выбран, то можно руководствоваться значениями КПРА из табл. 16.
После определения расчетной мощности ОУ могут быть найдены расчетные токи, которые зависят от системы сети:
В формулах принято: РР – расчетная нагрузка, кВт; Uф – фазное напряжение, В; Uл– линейное (межфазное) напряжение, В; cosj – коэффициент мощности нагрузки.Коэффициент мощности в групповых сетях с ЛН равен единице, с ЛЛ – 0,92, с РЛ высокого давления – от 0,32 до 0,6 при отсутствии местной компенсации и 0,9 – при её наличии (см. п. 2.3).
В питающих сетях для ЛН он равен 1,0, для РЛ составляет 0,9…0,92.
Формулы нахождения тока для двух- и трёхфазных линий справедливы только при их равномерной нагрузке, т.е. когда нагрузки, включенные между каждой из фаз и нулевым проводом, одинаковы. Если же нагрузка неравномерна, расчетный ток определяется для каждого фазного провода отдельно по нагрузке, присоединенной к данной фазе, как для однофазной линии.
Расчетные токи для различных систем сети могут быть определены по упрощенной формуле IР = РР КТ, где КТ – коэффициент определения расчетного тока в осветительной сети, значения которого приведены в табл. 9.9 [5].
Значения коэффициента дополнительных потерь в ПРА
| Тип источника света | Мощность, Вт | КПРА | Среднее значение КПРА |
| ЛН | любая | ||
| ЛЛ при использовании стартерных схем | 1,23…1,27 | 1,2 | |
| 1,20…1,24 | |||
| 1,16…1,24 | |||
| ЛЛ с бесстартерными ПРА | любая | 1,27…1,33 | 1,3 |
| ДРЛ | 1,125 | 1,125 | |
| 1,096…1,112 | 1,10 | ||
| 1,072…1,084 | 1,08 | ||
| 1,065…1,0675 | 1,065 | ||
| 1,05 | 1,05 | ||
| 1,04…1,045 | 1,04 | ||
| ДРИ | 1,103 | 1,103 | |
| 1,08 | 1,08 | ||
| 1,065 | 1,065 | ||
| 1,054 | 1,054 | ||
| ДНаТ | 1,214 | 1,214 | |
| 1,115 | 1,115 | ||
| 1,12 | 1,12 | ||
| 1,12 | 1,12 | ||
| 1,112 | 1,112 | ||
| 1,0875 | 1,0875 | ||
| 1,057 | 1,057 |
 |
Пример 10. Определить расчетные токи в групповых и питающих линиях осветительной сети, если к групповому щитку подключена одна трехфазная групповая линия для питания 18 ламп ДРИ мощностью 400 Вт и три однофазных групповых линии с 20 двухламповыми светильниками с ЛЛ по 36 Вт на каждой линии (рис. 29).
На групповом щитке предусмотрена групповая компенсация коэффициента мощности.
1. Определяется расчетная нагрузка групповых линий.
Расчетная нагрузка питающей линии 
Расчётная нагрузка всей групповой сети:
Так как назначение здания (помещения) не известно, а 
> 0,5 кВт, то путем интерполяции находим КС= 0,993.
Последнее изменение этой страницы: 2017-03-17; Просмотров: 1493; Нарушение авторского права страницы
Коэффициент спроса осветительных нагрузок
| Помещения | К |
| Мелкие производственные здания | |
| Производственные здания, состоящие из отдельных больших пролетов | 0,95 |
| Производственные здания, состоящие из нескольких отдельных помещений | 0,85 |
| Складские помещения, РУ и подстанции | 0,6 |
| Наружное и аварийное освещение | |
| Линии групповой осветительной сети |
Приложение П.4
Расчетные коэффициенты использования, спроса и мощности отдельных цехов промышленных предприятий
| Наименование цехов | Ки | cos j | Руд.о Вт/кв.м | Кс.о. | l |
| 1. Литейные цехи | 0,7 | 0,85 | 12,4 | 0,95 | 0,72 |
| 2. Доменные цехи | 0,7 | 0,85 | 11,0 | 0,95 | 0,63 |
| 3. Мартеновские печи | 0,6 | 0,7 | 10,4 | 0,95 | 0,66 |
| 4. Прокатные цехи | 0,6 | 0,8 | 12,4 | 0,95 | 0,67 |
| 5. Слябинги | 0,7 | 0,75 | 12,4 | 0,95 | 0,71 |
| 6. Термические цехи | 0,5 — 0,75 | 0,85 — 0,9 | 15,6 | 0,95 | 0,60 |
| 7. Инструментальные цехи | 0,45 | 0,6 | 14,3 | 0,95 | 0,72 |
| 8. Компрессорные | 0,6 — 0,7 | 0,8 | 9,1 | 0,85 | 0,9 |
| 9. Насосные | 0,7 | 0,8 | 12,0 | 0,85 | 0,9 |
| 10. Сборочные цехи | 0,4 | 0,65 | 14,3 | 0,95 | 0,6 |
| 11. Механические цехи | 0,5 | 0,6 | 14,3 | 0,95 | 0,6 |
| 12. Кузнечные цехи | 0,5 — 0,6 | 0,7 | 13,5 | 0,95 | 0,73 |
| 13. Штамповочные цехи | 0,6 | 0,65 | 15,6 | 0,95 | 0,58 |
| 14. Дуговые плавильные печи | 0,8 | 0,87 | 12,0 | 0,95 | 0,77 |
| 15. РМЦ | 0,3 — 0,35 | 0,65 | 14,3 | 0,95 | 0,72 |
| 16. Деревообделочные цехи | 0,5 | 0,6 | 14,3 | 0,95 | 0,72 |
| 17. Административно — бытовые помещения | 0,4 — 0,5 | 0,75 | 19,5 | 0,9 | 0,55 |
| 18. Складские помещения | 0,3 — 0,5 | 0,7 | 9,2 | 0,8 | 0,55 |
| 19. Кислородные цехи | 0,4 | 0,65 | 12,0 | 0,8 | 0,87 |
| 20. Красильные цехи | 0,3 | 0,6 | 15,6 | 0,9 | 0,53 |
| 21. Цех дробления и подготовки шихты | 0,4 | 0,85 | 9,2 | 0,8 | 0,74 |
| 22. Сварочный цех | 0,6 — 0,7 | 13,5 | 0,95 | 0,68 | |
| 23. Котельная | 0,6 | 0,75 | 9,1 | 0,85 | |
| 24. Электроцех | 0,7 | 0,64 | 15,5 | 0,95 | 0,66 |
| 25. Аппаратный | 0,7 | 0,75 | 15,6 | 0,95 | 0,74 |
| 26. Цех обработки проводов | 0,5 | 0,64 | 15,6 | 0,95 | 0,57 |
| 27. Главный корпус | 0,3 | 0,65 | 15,6 | 0,95 | 0,65 |
| 28. Столовые | 0,5 | 0,8 — 1 | — | 0,95 | 0,35 |
| 29. Лаборатории | 0,3 | 0,75 | — | — | 0,35 |
| Освещение площади менее | 2000000 м 2 | — | 0,22 | 1,0 | — |
| Освещение площади более | 2000000 м 2 | — | 0,16 | 1,0 | — |
Приложение П.5
| Наименование групп электроприемников | Коэффициенты | |
| использования Ки | мощности cosj | |
| Сырьевой цех производства цемента | ||
| Главный привод сырьевых мельниц | 0,72 | 0,85 |
| Низковольтное оборудование | 0,56 | 0,75 |
| Шлам – насосы | 0,56 | 0,75 |
| Болтушки | 0,62 | 0,8 |
| Дробилки | 0,54 | 0,8 |
| Крановые мешалки шлама | 0,38 | 0,5 |
| Экскаваторы | 0,4 | 0,7 |
| Транспортеры сырья | 0,5 | 0,75 |
| Цех обжига | ||
| Вращающиеся плечи без холодильников | 0,7 | 0,8 |
| То же, с холодильниками | 0,6 | 0,7 |
| Главные приводы печей | 0,7 | 0,8 |
| Механизмы пылеуборки | 0,46 | 0,65 |
| Вентиляторы технологические | 0,57 | 0,75 |
| Транспортеры клинкера | 0,45 | 0,7 |
| Холодильники | 0,53 | 0,75 |
| Электрофильтры | 0,6 | 0,85 |
| Цех сухого помола | ||
| Механизмы цементных мельниц | 0,8 | 0,85 |
| Главный привод цементных мельниц | 0,85 | 0,85 — 0,9 (оперж.) |
| Низковольтное оборудование цементных мельниц | 0,48 | 0,75 |
| Упаковочная | 0,4 | 0,7 |
| Грейферные краны | 0,5 | 0,6 |
| Пневмовинтовые насосы (фулер — насосы) | 0,48 | 0,75 |
| Сушильное отделение | 0,6 | 0,75 |
| Питатели, дозаторы | 0,6 | 0,78 |
| Угольные мельницы | 0,7 | 0,83 |
| Электрокалориферы | 0,6 | 0,88 |
| Общезаводские нагрузки | ||
| Компрессоры | 0,75 | 0,85 |
| Водонассосы | 0,8 | 0,8 |
| Вентиляторы сантехнические | 0,64 | 0,75 |
| Электрическое освещение | ||
| лампы накаливания | 0,85 | 1,0 |
| лампы люминесцентные | 0,85 — 0,9 | 0,95 |
Приложение П.6
| Наименование электроприемников | Коэффициент | |
| использования Ки | мощность cosj | |
| Металлорежущие станки мелкосерийного производства с нормальным режимом работы: мелкие токарные, строгальные, долбежные, фрезерные, сверлильные карусельные и расточные | 0,12 — 0,14 | 0,4 — 0,5 |
| То же при крупносерийном производстве | 0,16 | 0,5 — 0,6 |
| То же при тяжелом режиме работы: штамповочные прессы, автоматы, револьверные, обдирочные, зубофрезерные, а также крупные токарные, строгальные, фрезерные, карусельные и расточные станки. | 0,17 | 0,65 |
| То же с особо тяжелым режимом работы: приводы молотов, ковочных машин, волочильных станков, очистных барабанов, бегунов и др. | 0,2 — 0,24 | 0,65 |
| Переносной инструмент | 0,06 | 0,5 |
| Вентиляторы и эксгаустеры | 0,6 — 0,65 | 0,8 |
| Насосы, компрессоры, двигатели – генераторы | 0,7 | 0,8 |
| Краны, тележки при ПВ-25% | 0,05 | 0,5 |
| То же при ПВ-40% | ||
| Элеваторы, транспортеры, шнеки, сблокированные конвейеры | 0,55 | 0,75 |
| Сварочные трансформаторы дуговой сварки | 0,2 | 0,4 |
| Однопостовые сварочные двигатель – генераторы | 0,3 | 0,6 |
| Многопостовые сварочные двигатель – генератор | 0,5 | 0,7 |
| Сварочные машины шовные | 0,2 — 0,5 | 0,7 |
| То же, стыковые и точечные | 0,2 — 0,25 | 0,6 |
| Сварочные дуговые автоматы | 0,35 | 0,5 |
| Печи сопротивления с автоматической загрузкой изделий, сушильные шкафы, нагревательные приборы | 0,75 — 0,8 | 0,95 |
| Печи сопротивления с неавтоматической загрузкой изделий | 0,5 | 0,95 |
| Индукционные печи низкой частоты | 0,7 | 0,35 |
Приложение П.7
| Марка провода | Наружный диаметр | Токовая нагрузка, А |
| Провода, мм | внепомещения | внутрипомещения |
| А16 | 5,1 | |
| А25 | 6,3 | |
| А35 | 7,5 | |
| А50 | ||
| А70 | 10,6 | |
| А95 | 12,4 | |
| А120 | ||
| А150 | 15,8 | |
| А185 | 17,4 | |
| А240 | 20,1 | |
| А300 | 22,2 | |
| А400 | 25,6 | |
| А500 | 29,1 | |
| А600 | ||
| АС 50/8,0 | 9,6 | |
| АС 70/11 | ||
| АС 95/16 | 13,5 | |
| АС 120/19 | 15,2 | |
| АС 120/27 | 15,5 | — |
| АС 150/19 | 16,8 | |
| АС 150/24 | 17,1 | |
| АС 150/34 | 17,5 | |
| АС 185/24 | 18,9 | |
| АС 185/29 | 18,8 | |
| АС 185/43 | 19,6 | — |
| АС 240/32 | 21,6 | |
| АС 240/39 | 21,6 | |
| АС 240/56 | 22,4 | — |
| АС 300/39 | ||
| АС 300/48 | 24,1 | |
| АС 300/66 | 24,5 | — |
| АС 400/22 | 26,6 | |
| АС 400/51 | 27,5 | |
| АС 400/64 | 27,7 | — |
| АС 500/27 | 29,4 | |
| АС 500/64 | 20,6 | |
| АС 600/72 | 33,2 | |
| АС 700/86 | 36,2 |
Приложение П.8
Комплектные конденсаторные установки (ККУ) напряжением 0,38 и 6–10 кВ для повышения коэффициента мощности
| Тип оборудования | Стоимость, тыс. руб. | |
| монтажа | оборудования | |
| Внутрунняя установка напряжением 0,38 кВ | ||
| УКБН-0,38-100-50УЗ | 0,03 | 1,16 |
| УКБН-0,38-200-50УЗ | 0,03 | 2,06 |
| УКБТ-0,38-150УЗ | 0,03 | 1,32 |
| УКЛ(П)Н-0,38-150-50УЗ | 0,06 | 1,67 |
| УКЛ(П)Н-0,38-216-108УЗ | 0,09 | 2,31 |
| УКЛ(П)Н-0,38-300-150УЗ | 0,09 | 2,60 |
| УКЛ(П)Н-0,38-450-150УЗ | 0,12 | 3,74 |
| УКЛ(П)Н-0,38-600-150УЗ | 0,15 | 4,93 |
| Внутренняя установка напряжением 6 – 10 Кв | ||
| УК-6-300Л(П)УЗ | 0,09 | 1,40 |
| УК-6(10)-450Л(П)УЗ | 0,09 | 2,01 |
| УК-6(10)-900Л(П)УЗ | 0,15 | 3,71 |
| УК-6(10)-1125Л(П)УЗ | 0,17 | 4,69 |
| УКЛ(П)-6(10)-450УЗ | 0,09 | 2,08 |
| УКЛ(П)-6(10)-900УЗ | 0,12 | 4,14 |
| УКЛ(П)-6(10)-1350УЗ | 0,15 | 5,03 |
Приложение П.9
Разъединитель — коммутационный аппарат высокого напряжения, предназначенный для включения под напряжение и отключения участков цепи без тока нагрузки.
Разъединитель в отключенном положении должен иметь видимый разомкнутый промежуток, гарантирующий безопасность работ на отключенных участках цепи. Однако в специальных конструкциях разъединителей, например предназначенных для «КРУЭ», промежуток между контактами в разомкнутом положении может быть невидимым. В этом случае отключенное или включенное положение разъединителя определяется по механическому указателю положения. Разъединителем можно производить включение и отключение емкостных токов линии, токов холостого хода трансформаторов и токов небольших нагрузок в пределах естественной коммутационной способности контактных ножей разъединителей.
Разъединитель может снабжаться пристроенными заземляющими ножами для заземления отключенных участков цепи. Разъединитель и его заземляющие ножи приводятся в действие соответствующими приводами, которые могут быть объединены конструктивно в один агрегат.
Разъединитель — это аппарат, наиболее широко применяемый в распределительном устройстве. Он органически связан с принципиальной схемой и конструкцией распределительных устройств(РУ). Многообразие схем и конструкций РУ диктует необходимость разнообразных конструктивных исполнений разъединителей.
2. Классификация разъединителей
Конструктивное различие между отдельными типами разьединителей состоит прежде всего в характере движения подвижного контакта (ножа). По этому признаку выделяют следующие разъединители :
1) вертикально-поворотного (врубного) типа с вращением ножа в плоскости, параллельной осям изоляторов данного полюса (рис. 3.1);
2) горизонтально-поворотного типа (наиболее часто применяемые) с вращением ножа в плоскости, перпендикулярной осям поддерживающих изоляторов данного полюса (рис. 3.2);
3) качающегося типа с вращением ножа совместно поддерживающим его изолятором в плоскости, параллельной оси изоляторов данного полюса;
4) катящегося типа с прямолинейным движением (качением на роликах) опорного изолятора совместно с закреплённым на нём подвижным контактом в направлении неподвижного контакта;
5) c прямолинейным движением ножа в плоскости, параллельной осям изоляторов данного полюса, вдоль размыкающего промежутка;
6) cо складывающимся ножом, со сложным движением ( поворот и складывание) ножа в плоскости, параллельной осям изоляторов (рис. 3.3);
Рис. 3.1. Конструктивные схемы разъединителей вертикально- поворотного типа
1-рама; 2-опорный изолятор; 3-вывод для присоединения подводящих проводов (шин); 4-нож(подвижный контакт); 5-неподвижный контакт; 6-ушко для оперативной штанги; 7-упор,ограничиваюший поворот ножа;8-
 |  |
изоляционная тяга; 9-поворотный изолятор
 |
Рис. 3.2 Конструктивные схемы разъединителей горизонтально- поворотного типа
1-рама; 2-опорный изолятор; 3-вывод для присоединения подводящих проводов(шин); 4-неподвижный контакт; 5-нож; 6-поворотный изолятор
7) подвесного типа с перемещением подвижного контакта вместе с поддерживающими изоляционными гирляндами по вертикали с образованием вертикального разрыва (рис. 3.4);
Рис.3.3. Конструктивные схемы разъединителей со складывающимся ножом
1-рама; 2-поворотный изолятор; 3-нож; 4-неподвижный контакт; 5-шины, на который подвешен непдвижный контакт; 6-опорный изолятор
Рис.3.4 Конструктивные схемы разъединителей подвесного типа
1-неподвижный контакт; 2-подвижный контакт; 3-портал; 4-трос; 5-подвижной подвесной изолятор; 6-подводящие провода; 7-опорный изолятор; 8-привод
Имеются и другие, менее распространенные схемы разъединителей.
Разъединители также могут различаться:
·по числу полюсов (однополюсные и трехполюсные ); полюсы трёхполюсных разъединителей могут размещаться на одной общей или на отдельных рамах;
·по способу управления ( а)с ручным приводом — оперативной штангой; б)рычажным или штурвальными с двигательным приводом — электрическим, пневматическим или гидравлическим);
· по наличию или отсутствию заземляющих ножей;
· по способу установки ( а)устанавливаемые на горизонтальной плоскости либо на вертикальной плоскости; б)как на горизонтальной, так и на вертикальной, а также на наклонной плоскости);
· по роду установки (внутренняя или наружная установка);
· по длине пути утечки изоляции-категории А или Б по ГОСТ 689-90 для эксплуатации в районах соответственно с нормальной или загрязненной атмосферой.
Исходя из требований безопасности, которым должен отвечать отключённый разъединитель, расположение изоляторов конструкции его быть таким, чтобы токи утечки проходили в землю, а не между контактами одного и того же полюса или между полюсами.
Для исключения ошибочных операций с разъединителями подвижные части главных и заземляющих ножей должны быть заблокированы ( как правило механически ) так, чтобы при включении главных ножей было невозможно включение заземляющих, а при включении заземляющих ножей было невозможно включение главных ножей. Разъединитель может изготавливаться без блокировки, если такая блокировка осуществлена в приводе. Если оперирование главными и заземляющими ножами осуществляется с помощью индивидуальных приводов, то вместо механической блокировки может быть применена электрическая.
В нашем пособии рассматриваются два типа разъединителей, не имеющих подробного описания в учебной литературе.
Разъединители серии РГ-220/1000УХЛ1 и РГ-220.II/1000УХЛ1
Разъединители серии РГ-220/1000УХЛ1 и РГ-220.П/1000УХЛ1 выполнены с повышенной электрической прочностью и улучшенными эксплуатационными свойствами. Присоединительные размеры новых разъединителей выбраны с учетом возможности установки их на существующие опорные конструкции разъединителей серии РДЗ-220.
Управление разъединителями и заземлителями осуществляется посредством отдельных приводов: двигательных ПДГ-9УХЛ1 или ручных ПРГ-6УХЛ1, в зависимости от заказа, которые устанавливаются на поставляемый в комплекте с разъединителями кронштейн. Приводы ПДГ-9УХЛ1 и ПРГ-6УХЛ1 комплектуются переключающими устройствами типа «ПУ» на базе герконов (взамен коммутирующих устройств типа «КСА») и модернизированной электромагнитной блокировкой типа ЗБ-1М с ключами магнитным КМ-1 и электромагнитным КЭЗ-1М.
Контактные ножи выполнены из медных труб.
Выводные контакты выполнены с переходными контактными роликами и герметично закрыты.
Контактирующие поверхности разъемного и выводного контактов покрыты серебром.
Для снижения уровня радиопомех контактные ножи и контакты заземлителей снабжены экранами.
На концах контактных ножей и на контактах заземлителей имеются противогололедные кожухи.
Изоляторы разъединителя выполнены из высокопрочного фарфора.
Цоколь состоит из двух швеллеров с прикрепленными к ним поворотными основаниями. Основания прикреплены к швеллерам на шпильках с возможностью регулировки наклона основания.
Заземлители выполнены из алюминиевых трубок, к которым прикреплены бронзовые стержни (ламели); они врубаются в пластинчатые контакты главных кожей при включении. Контур заземления замыкается через гибкий проводник, соединяющий вал заземлителей и цоколь ведущего полюса.
Разъединители серии РГ-220 по сравнению с выпускаемыми до настоящего времени разъединителями серии РДЗ-220 имеют следующие преимущества:
1. Изоляция разъединителей выдерживает более высокое (1050 кВ) испытательное напряжение грозового импульса относительно земли и между полюсами, поэтому они могут эксплуатироваться и в высокогорных районах.
2. Контакты главных ножей и заземлителей выполнены с использованием контактных стержней из бериллиевой бронзы, что позволило отказаться от пружин, и не требуют регулировок контактного нажатия в эксплуатации в течение всего срока службы.
3. Выводные контакты — скользящего типа (вместо гибких связей) с вращением на закрытых шарикоподшипниках (с заложенной в них долговременной смазкой на весь срок службы и с герметичным уплотнением подшипников и контактов).
4. В основаниях поворотных колонок установлены закрытые шарикоподшипники с заложенной в них долговременной смазкой, не требующие дополнительной смазки в течение всего срока службы.
5. Шарниры тяг и валов имеют полимерное покрытие с низким коэффициентом трения и не требуют обслуживания.
6. Увеличена жесткость цоколя.
7. Предусмотрена возможность бесступенчатой регулировки наклона поворотных оснований с изоляторами для установки захода главных ножей в разъемном контакте.
8. Малые моменты на рукоятках приводов при оперировании
(в 1,5-2 раза меньше, чем в РДЗ-220) и стабильные в течение всего срока службы.
9. Все части разъединителя имеют стойкое антикоррозийное покрытие (горячее цинкование, полимерное покрытие).
10. В комплект поставки входят соединительные элементы между полюсами и между разъединителем и приводом, сочленяемые в процессе монтажа без применения сварки.
11. Разъединители не требуют ремонта и обслуживания в течение всего срока службы.
12. В комплект поставки входит кронштейн для крепления приводов, крепящийся непосредственно к цоколю разъединителя.
13. Разъединители поставляются укрупненными узлами (более полная заводская готовность) и, как следствие, требует меньше затрат при монтаже.
4. Разъединители серии SGF
Данный тип разъединителя разработан специально для установки в комплекте с элегазовыми выключателями.
КОНСТРУКЦИЯ. Общий вид разъединителя «SGF»представлен на рис. 3.5. Несущим элементом разъединителя является стальная рама. На ней располагаются поворотные основания закрытой конструкции, защищенные от атмосферных воздействий. Изолятор устанавливается на плиту поворотного основания. На верхних фланцах изоляторов установлена токоведущая система, выполненная в виде двух токопроводов с высоковольтными выводами. Когда разъединитель находится в замкнутом положении, контактная площадка располагается между контактными пальцами. Прохождение тока через защищенные от внешних воздействий вращающиеся контактные выводы осуществляется посредством розеточных контактов, установленных вокруг двух медных стержней, покрытых серебром. Такое конструктивное решение дает свободу в установке, поскольку высоковольтный вывод имеет возможность вращаться на 360° , а подвод проводов возможен в любом направлении.
Контактная площадка высоковольтных выводов выполнена в соответствии с требованиями ГОСТа.
Токопровод изготовлен в виде сварной алюминиевой конструкции с минимальным количеством точек, подверженных коррозии и, как следствие, не меняет свою электропроводность в течение всего срока эксплуатации. Разъединители на номинальные напряжения 150 кВ и выше оборудуются блокировочным устройством, которое в случае прохождения токов короткого замыкания удерживает токопроводы от разделения в продольном направлении. Отклонение изолятора, возникающее вследствие воздействия сил натяжения проводов, можно легко компенсировать путем регулировки шпилек на поворотных основаниях. Поскольку разъединители рассчитаны на высокие механические нагрузки на выводы, то регулировка для разъединителей на классы напряжения до 150 кВ включительно обычно не требуется.
Контактный вывод на ток 1600 А с площадкой для присоединения проводов или шин. Внутренние части вывода надежно защищены от атмосферных воздействий. Прохождение тока осуществляется через промежуточные контакты, расположенные вокруг 2-х медных стержней. Площадка для присоединения проводников с плоскими концами имеет 4 отверстия по ГОСТ. Для номинального тока 2500 А площадка имеет 6 отверстий. Дополнительно может устанавливаться устройство заземления состоящее из навешиваемого на раму заземлителя, который в отключённом положении располагается вдоль рамы. Во включенном положении заземлитель своим контактными пальцами, входит в сцепление с контактом, установленном на токопроводе. Заземлитель может быть установлен либо у одного из токопроводов, либо у обоих. Универсальность конструкции заземлителя позволяет монтировать его непосредственно на месте установки разъединителя. Заземлитель, также легко может быть подвергнут модернизации.
Все элементы разъединителя защищены от атмосферных воздействий; антикоррозийная защита всех стальных деталей выполнена методом горячего цинкования.
Заземлитель типа ТЕС разъединителя на напряжение 110 кВ. Универсальность конструкции позволяет устанавливать заземлитель на месте монтажа с учетом конкретной ситуации.
ОПИСАНИЕ РАБОТЫ РАЗЪЕДИНИТЕЛЯ
Управление разъединителем и заземлителями осуществляется независимо. Конструкция приводного механизма примечательна тем, что рычажный механизм проходит положение “мертвой точки” до того, как достигнуты конечные положения контактов, что предотвращает возможность самопроизвольного изменения их положения из-за внешних воздействий. Движение передается от привода к поворотным опорам посредством тяги. Обе опоры поворачиваются одновременно. При отключении токопроводы поворачиваются на угол 90 градусов и располагаются параллельно друг другу, под прямыми углами к раме. На заземлитель движение передается через вал. При включении заземлитель поворачивается вверх и его контактные пальцы входят в сцепление с заземляемым контактом на токопроводе .
Разъединители по требованию заказчика поставляются с механизмом имеющим ручной или электродвигательный привод. Для трёхполюсного разъединителя (без заземлителей) требуется только один приводной механизм. Соединительные тяги между отдельными полюсами имеют бесступенчатую регулировку. Привод может крепиться на раме или в зоне удобной для оперирования. Его соединение с механизмом разъединителя осуществляется при помощи дополнительной шарнирной опоры и приводного вала, длина которого может достигать 12 метров.
Блоки вспомогательных контактов расположены в шкафу привода и служат для индикации положения разъединителя. Механическое воздействие на них, оказываемое приводным механизмом, происходит таким образом, что сигнал выдается только после того, как пройдено положение мертвой точки и произошла фиксация положения главных контактов и заземлителя.
Разъединитель и заземлитель сблокированы друг с другом таким образом, что при управлении переключение заземлителя возможно только при выключенном разъединителе, а переключение разъединителя — при отключенном заземлителе. Для разъединителя, имеющего электродвигательные приводы, также применяется механическая блокировка.
Как в электродвигательных, так и в ручных приводах в качестве дополнительного блокирующего устройства используется блокирующий электромагнит.
Электродвигательный привод может включать электромагнит, препятствующий срабатыванию электродвигателя при оперировании разъединителем при помощи аварийной рукоятки. Также могут применяться различные типы замков.
Схема установки разъединителя представлены на рисунке 3.5. Разъединители поставляются узлами: рама с поворотными основаниями и тягой; токопроводы; изоляторы и привод. Поскольку все механические регулировки уже выполнены на заводе, на месте требуется только сборка узлов, установка изоляторов, соединительных тяг между полюсами, подсоединение высоковольтных шин и низковольтных кабелей к приводу. Наличие шпилек в поворотных основаниях является существенным преимуществом конструкции разъединителей, поскольку позволяет проводить быструю и легкую компенсацию отклонения изоляторов от вертикали, вызванного натяжением проводов.
НИЗКИЕ ЭКСПЛУАТАЦИОННЫЕ ЗАТРАТЫ
Благодаря выбору применяемых материалов, закрытой конструкции поворотных оснований и высоковольтных выводов в сочетании с долговременной смазкой, разъединители практически не требуют ухода при эксплуатации. Необходимо лишь следить за поверхностями, которые подвержены атмосферным воздействиям. При нормальных климатических условиях период между осмотрами составляет 5 лет. В таблицах 3.1, 3.2, 3.2 приведены основные размеры и габариты разъединителей.